湖南湘西销售平面组合钢模板

湖南湘西销售平面组合钢模板

在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20~30分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
（8）监测说明
班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1）(杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；
2）连墙件是否松动；
3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；
4）施工过程中是否有超载现象；
5）安全防护措施是否符合规范要求；
支架与杆件是否有变形现象；

柱箍验算
柱箍类型 钢管 柱箍合并根数 2
柱箍材质规格(mm) Ф48×3 柱箍截面惯性矩I(cm4) 10.78
柱箍截面抵抗矩W(cm3) 4.49 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205
柱箍弹性模量E(N/mm2) 206000 柱箍截面面积A(cm2) 4.24

模板设计立面图
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
长边柱箍：
取小梁计算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用极限状态：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

长边柱箍计算简图

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.383kN·m，N1＝9.752kN
短边柱箍：
取小梁计算中b=950/(6-1)=190mm=0.19m代入小梁计算中得到：
承载能力极限状态
Rmax＝8.682kN
P=Rmax/2=4.341kN
正常使用极限状态：
R’max＝6.401kN
P’=R’max/2=3.201kN

工程属性
新浇混凝土墙名称 消防水池 新浇混凝土墙墙厚(mm) 200
混凝土墙的计算高度(mm) 4300 混凝土墙的计算长度(mm) 6000
二、荷载组合
侧压力计算依据规范 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 混凝土重力密度γc(kN/m3) 24
混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 4.3 混凝土侧压力折减系数ξ 0.8
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2) ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2
倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2) 2
结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL 0.9
新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k=ζγcH＝0.8×24×4.3＝82.56kN/m2
S承＝γ0×(1.3G4k+γL×1.5Q4k)=1×(1.3 × 82.560+ 0.9×1.5×2.000)＝110.03kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝82.56 kN/m2

可调托座验算
荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 30
按上节计算可知，可调托座受力N＝5.52/0.6=9.201kN≤[N]＝30kN
满足要求！
八、立杆验算
立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3
钢材等级 Q345 立杆截面面积A(mm2) 424
立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49
抗压强度设计值[f](N/mm2) 300 支架自重标准值q(kN/m) 0.15
支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.7
1、长细比验算
l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mm
l0=ηh=1.2×1500=1800mm
λ=max[l01，l0]/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150
满足要求！
2、立杆稳定性验算
λ=l0/i=1800.000/15.9=113.208
查表得，φ1=0.386
不考虑风荷载:
Nd=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[3.258,5.439,5.52,2.909]/0.6+1×1.3×0.15×5.1=10.195kN
fd=Nd/(φ1A)＝10.195×103/(0.386×424)=62.292N/mm2≤[σ]=300N/mm2
满足要求！

根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架独立架体高宽比不应大于3.0
H/B=5.1/3.8=1.342≤3
满足要求！
十、架体抗倾覆验算

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.174=0.157kN/m：
风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：
Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.05×0.332=0.314kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：
Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×5.12×0.157+5.1×0.314=3.637kN.m
参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条：
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2
Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=3.82×0.9×[0.15×5.1/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×3.8/2=22.572kN.m≥3γ0Mok =3×1×3.637=10.91kN.M
满足要求！

挠度验算

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)
跨中νmax=0.140mm≤[ν]=450/250=1.8mm
悬挑段νmax＝0.119mm≤[ν]=2×100/250=0.8mm
满足要求！
4、最大支座反力计算
Rmax=Max[8.146,7.597]/0.6=8.146/0.6=13.577kN
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M14 轴向拉力设计值Ntb(kN) 17.8
取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N＝0.95×13.577＝12.898kN≤Ntb＝17.8kN
满足要求！